自己開發(fā)的無槽軋制工藝，希望拍磚（原創(chuàng)）

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:02:40

同時(shí)本文中引用國內(nèi)專家的文獻(xiàn)資料,，本人沒有給出署名請諒解,，對引用老外的資料也沒有寫明出處，也請見諒

無槽軋制的歷史

傳統(tǒng)的孔型軋制,，是在排有各種軋槽的軋輥上軋制,，無槽軋制是軋件在上,、下兩個(gè)平輥輥縫間軋制,，該工藝(也稱平輥軋制工藝或RER軋制工藝)是一種棒材、線材軋制的新工藝,，可以作為簡單斷面型鋼生產(chǎn)的主要延伸道次,。他的基本原理、工藝流程及軋后斷面變形情況主要有下圖2種情況,。

方式一：典型“方——矩形——方”軋制方式

方式二：典型“矩形——立矩形——矩形”（RER）軋制方式

一國內(nèi)外研究開發(fā)動態(tài)

世界上最早的無孔型軋制試驗(yàn)是1967年瑞典斯特勒斯AB冶金加工公司從軋制銅線開始,，其用125kg銅棒軋制 6.35mm線材,Weber教授在解決熱軋細(xì)銅線在拉拔時(shí)發(fā)生嚴(yán)重?cái)嗔褑栴}時(shí)，提出無槽軋制概念的,，但當(dāng)時(shí)僅是“方一矩一系統(tǒng),。

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:03:21

70年代澳大利亞BHP所屬Broken HillPty有限公司在其小型型鋼機(jī)組上，進(jìn)行了各種無槽軋制生產(chǎn)性試驗(yàn)生產(chǎn)圓鋼和螺紋鋼筋,，在粗軋,、中軋機(jī)組上均采用無槽軋制工藝，在精軋工序采用孔型軋制工藝,。為了解決斷面的平行四邊形現(xiàn)象,，試驗(yàn)了壓下量與導(dǎo)衛(wèi)間隙的調(diào)整，并設(shè)計(jì)了新的導(dǎo)衛(wèi),，在此基礎(chǔ)上成功試軋了螺紋鋼筋和圓鋼,，并在粗軋機(jī)組與中軋機(jī)組上建立了壓下率極限。
美國Laclede鋼公司最初在無扭精軋機(jī)上試驗(yàn)無槽軋制線材,，在十道次中,，前九道次用平棍，最后一道次用圓孔型生產(chǎn)5.72mm線材,。結(jié)果表明當(dāng)張力較小時(shí)可以達(dá)到民用精度,，頭尾誤差最好時(shí)達(dá)到0．1mm,，但精軋機(jī)組負(fù)荷增加10～15% 。在1978年和19 79年初,，該公司將無槽軋制引入粗,、中軋機(jī)組，材料從低碳到高碳都有,，軋制質(zhì)量較好,。
英國GKN(South Wales)有限公司的McBroom和Mac Quarrie兩人也進(jìn)行了無槽軋制研究。在450mm兩輥軋機(jī)上采用57mm方坯開展無槽軋制試驗(yàn),。試驗(yàn)表明,，用修正的Wusatowski（烏薩托夫斯基寬展）公式計(jì)算寬展，與實(shí)際值比較,，誤差小于11%,。
澳大利亞的MIM Holding有限公司幫助Copper Refineriss Pry有限公司于1977年12月在世界上首次于整個(gè)11臺軋機(jī)中的8臺采用無槽軋制工藝，投入生產(chǎn)銅材,。
至1977年7月,，無槽軋制的技術(shù)專利已有20條之多。
1981年3月在日本川崎鋼鐵公司水島廠的鋼坯軋機(jī)上無槽軋制工藝投產(chǎn)成功,，隨后水島廠Yanazawa發(fā)表了“開發(fā)無槽軋制的技術(shù)報(bào)告,。主要討論了道次優(yōu)化設(shè)計(jì)、設(shè)計(jì)專用導(dǎo)衛(wèi)和防止軋件邊角折迭等問題：
(1)提出無槽軋制工藝道次程序表的設(shè)計(jì)方法,。認(rèn)為入口軋件的高寬比宣小于1．5,，最佳壓下率在0．7RB和1．3RB之間(RB指變形在單鼓和雙鼓之間時(shí)的臨界壓下率)。
(2)導(dǎo)板要伸入軋輥中心,，這對防止軋件平行四邊形現(xiàn)象是非常有效的,。
(3)介紹防止成品孔產(chǎn)生折迭的技術(shù)。無槽軋制后的矩形斷面軋件是尖角的,，在進(jìn)入橢圓孔型中軋制時(shí)易形成折迭,。為了防止折迭必須在其軋制最初咬入階段阻止軋件角部的局部寬展，即孔型必須設(shè)計(jì)成軋件中心位置變形程度要大,。因此最后幾個(gè)道次往往用三個(gè)孔型來完成,，防止折迭孔型、成品前孔型,、成品孔型,。
1982年后澳大利亞和美國在摩根高速線材軋機(jī)的粗、中軋機(jī)組上應(yīng)用無槽軋制工藝 ,，并采用短應(yīng)力線軋機(jī)(摩根緊湊式軋機(jī)),，效果很好。
1986年美Battelle Columbus實(shí)驗(yàn)中心AltaN教授應(yīng)用上限法原理進(jìn)一步深入研究了無槽軋制時(shí)的軋件鼓形和寬展,，分別假設(shè)鼓形為拋物線和橢圓曲線,，運(yùn)用修正的Wusatowski公式求得平均寬展,，結(jié)果求得的最大、最小寬展與實(shí)測值對照基本相符,。
1990年原蘇聯(lián)的馬格尼托哥爾斯克鋼鐵公司和礦冶學(xué)院在~Φ300mm棋盤式小型軋機(jī)粗軋機(jī)組上進(jìn)行了工業(yè)性無孔型軋制試驗(yàn),。
1983年，首鋼小型鋼廠為擴(kuò)大鋼坯斷面在線材軋機(jī)上曾進(jìn)行過無槽軋制試驗(yàn),，沒有成功,。其原因是軋件脫方和導(dǎo)衛(wèi)裝置不佳。
20世紀(jì)90年代后期,，東北大學(xué)在實(shí)驗(yàn)室用Φ300mm二輥不可逆軋機(jī)進(jìn)行了無孔型軋制試驗(yàn)
此后鞍鋼設(shè)計(jì)研究院,、鞍山鋼鐵學(xué)院、鞍鋼鋼研所等單位相繼開展了無槽軋俐的基礎(chǔ)工作,。鞍鋼鋼研所在300mm輥軋機(jī)上研究的主要結(jié)論是：(1)修改了Yanazawa發(fā)表的道次設(shè)計(jì)程序,，(2) “矩一矩”系統(tǒng)比“矩一方” 系統(tǒng)優(yōu)越，
(3)只要導(dǎo)衛(wèi)設(shè)計(jì)合理,，H／B值可大于1.5,；(4)從“矩一矩” 系統(tǒng)可見,，延伸大而均勻,，各道次延伸系數(shù)在1． 4～1．42之間。
鞍鋼設(shè)計(jì)研究院,、冶金部,、鞍山鋼鐵學(xué)院在180mm二輥可逆軋機(jī)上進(jìn)行了無槽軋制的單因素試驗(yàn)和多因素的正交試驗(yàn)，以及多道次壓下規(guī)程試驗(yàn)等工作,。試驗(yàn)得出以下主要結(jié)果：
(1) 在無槽軋封條件下,，壓下率對軋件脫方基本無影響，
(2) 得出計(jì)算寬展半經(jīng)驗(yàn)公式Δb=(B/H)[1.07+2.05(B/H)]*(RΔh)0.5*(Δh/H),，與實(shí)際值比較相對誤差小于10%,，平均誤差小于4%；
(3) 高寬比對無槽軋制穩(wěn)定性影響很大’
(4) 得出臨界壓下率經(jīng)驗(yàn)公式εb=1.45/[2.80+(B/H)*(D/H)]
(5) 影響無槽軋制的主要因素其順序是軋件H/B,，壓下率和高寬比的相互作用,，導(dǎo)板間隙系數(shù)η=Δ*B/H，控制上述三個(gè)因素,，就可以基本進(jìn)行無槽軋制,；
(6)無槽軋制力比孔型軋制力降低14％。
1999年4月,，新疆八一鋼鐵集團(tuán)公司為降低工序消耗,，優(yōu)化工藝，提高棒材

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:03:59

產(chǎn)品的市場競爭力,，開發(fā)了棒材的全連續(xù)無孔型軋制技術(shù),。并在2條全連續(xù)式短應(yīng)力線軋機(jī)進(jìn)行了開發(fā)和廣泛的應(yīng)用,，取得了顯著的效果，但未有具體的理論進(jìn)展,；
2004年寶鋼軋鋼研究所,，準(zhǔn)備在1150初軋機(jī)上進(jìn)行開發(fā)大壓下的工藝開發(fā)，實(shí)驗(yàn)初期為了數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)的合理性,，該所用同等比例的鋼坯在300mm實(shí)驗(yàn)軋機(jī)上進(jìn)行了實(shí)驗(yàn),，并且用ANSYS模擬，應(yīng)用940*1250*2600mm的鋼錠生產(chǎn)450*450mm特大方鋼,，順利解決了倒鋼,，脫方和折疊的問題，為市場提供了大量合格特大方鋼,，據(jù)資料所查,，該廠屬于國內(nèi)首次利用有限元模擬并投入生產(chǎn)分析，同時(shí)也為無槽軋制所用的軋機(jī)和產(chǎn)品規(guī)格,、鋼錠大小向上限開拓,；
2005年柳州鋼鐵公司棒材廠在粗軋1——4架采用無槽軋制的基礎(chǔ)上，在所有規(guī)格的成品前孔進(jìn)行了無槽軋制實(shí)驗(yàn),，并用小倉寬展公式進(jìn)行驗(yàn)證,，同時(shí)根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了經(jīng)驗(yàn)修整，同時(shí)對該技術(shù)進(jìn)行了推廣,，并獲得成功,。

無槽軋制的優(yōu)缺點(diǎn)：
與常規(guī)軋制方法相比，無孔型軋制有以下特點(diǎn)：
- 軋機(jī)作業(yè)率高
(1)采用無孔型軋制,，除了成品孔孔型外,，不同規(guī)格產(chǎn)品的軋制采用完全相同的軋輥．換產(chǎn)品不用換孔型和軋輥．整個(gè)換輥與換孔時(shí)間比有孔型軋制減少了50％ 6o％。
(2)無孔型軋制系平輥軋制,，平輥軋機(jī)的軋輥調(diào)整僅有高向垂直壓下,，立輥軋機(jī)的軋輥調(diào)整僅有側(cè)向水平壓下，均無需軸向調(diào)整軋輥,，軋機(jī)的調(diào)整大大簡化,。
(3)平輥無孔型軋制的導(dǎo)衛(wèi)裝置簡單，加工方便,，且易于安裝,，可減少導(dǎo)衛(wèi)的調(diào)整時(shí)間約20％ 30％：
因此軋機(jī)的停工時(shí)間可大量減少，提高了軋機(jī)作業(yè)率,。
• 生產(chǎn)時(shí)軋制事故減少
采用無孔型平輥軋制減少了軋件的不均勻變形,，使軋制壓力比孔型軋制時(shí)減少了5％一10％，從而降低了電機(jī)的負(fù)荷：采用了平輥軋制增大了軋輥的工作直徑,，改善了孔型的過充滿,、出耳子,、錯槽軋偏等軋制缺陷和質(zhì)量故障，從而提高了軋機(jī)的生產(chǎn)率,。
• 減少軋輥消耗與軋輥儲備(¨平輥軋制由于沒有軋槽,，輥身長度可以充分利用，輥面利用率可提高20％一30％,。
(2)由于沒有軋槽形成的輥徑差,，因而軋件刪面也沒有輥面速度差，從而軋輥磨損均勻,，磨損量相應(yīng)減少．軋輥車削量從孔型軋制的1O 20ml／i降低到4 5mm,。
(3)平輥軋制可用于多品種、多規(guī)格,、多機(jī)架的產(chǎn)品軋制,，可使軋輥的儲備量減少約1／3，從而堿少了軋輥的儲備資金,。
由于這些原因可使軋輥的總體壽命提高2—3倍,，并降低了生產(chǎn)費(fèi)用。
• 可實(shí)現(xiàn)大壓下量
在連軋機(jī)上采用無孔型平輥軋制,，利用前架軋機(jī)對大斷面坯料的推力,，實(shí)現(xiàn)下一機(jī)架軋機(jī)的強(qiáng)迫咬人，可沖破最大咬人角的限制,，實(shí)現(xiàn)大壓下軋制,。

無槽軋制開發(fā)的工藝選型
無槽軋制從1967年出現(xiàn)到目前為止,，目前發(fā)表的論文來看在工藝選型上沒有形成一個(gè)共識,，在多家雜志記載的論文上，對無槽軋制的工藝選型也基本上處于實(shí)驗(yàn)室研究和對某種軋機(jī)的開發(fā)和使用介紹,，對軋機(jī)規(guī)格,，坯料大小、壓下規(guī)程的研究也處在綜合因素的某種特例說明,，對軋機(jī)規(guī)格,、坯料大小、壓下規(guī)程等單因素研究和正交實(shí)驗(yàn)沒有記載,，目前對型鋼廠棒材軋機(jī)的工藝開發(fā)沒有很好的參考樣板,，故在開發(fā)之初期，我們認(rèn)為依據(jù)目前的實(shí)驗(yàn)室開發(fā)經(jīng)驗(yàn),，對于棒材軋機(jī)做多因素實(shí)驗(yàn)的可能性不大,，所以開發(fā)可能要從保守的角度出發(fā)，根據(jù)自己的實(shí)際情況在不能影響正常生產(chǎn)秩序情況下開發(fā),，同時(shí)各論文論述該工藝的效益時(shí)沒有過多的數(shù)據(jù),，所以開發(fā)的成本只能在正常生產(chǎn)的情況下消化：,。
根據(jù)1967年WEBER先生開發(fā)瑞典銅材的經(jīng)驗(yàn)，以及國內(nèi)新疆八一鋼鐵公司的應(yīng)用情況,，同時(shí)考慮到同傳統(tǒng)孔型的接口,，目前認(rèn)為選用保守的方——矩系統(tǒng)，主要原因如下：
1,、方——矩系統(tǒng)同矩——矩系統(tǒng)比較,，在延伸率方面看，矩——矩系統(tǒng)有明顯的優(yōu)勢,，平均延伸系數(shù)可以達(dá)到1.4——1.5,，方——矩系統(tǒng)的延伸系數(shù)一般在1.35---1.4左右，而目前我們的傳統(tǒng)孔型系統(tǒng)的延伸率也在1.35左右,，方——矩系統(tǒng)在延伸率上比較適合我們目前的工藝接口,；
2、開發(fā)初期認(rèn)為大的延伸率會給軋機(jī)的主傳動電機(jī)帶來負(fù)荷的大量增加,，目前

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:04:36

我們的電機(jī)功率選型偏小,。
3、參考文獻(xiàn)來看,，大的延伸帶來大的壓下,，壓下量的增加會帶來軋件寬展的劇烈增加，而從文獻(xiàn)來看,，寬展系數(shù)的計(jì)算同實(shí)際的誤差有11%左右,，這種誤差會帶來導(dǎo)衛(wèi)裝置的參數(shù)設(shè)定的誤導(dǎo)向，不當(dāng)會產(chǎn)生工藝失敗的結(jié)論,；
4,、矩矩系統(tǒng)的大壓下會在軋件的寬展面上產(chǎn)生嚴(yán)重的雙鼓型，雙鼓型固然可以利用但是,，嚴(yán)重的雙鼓型可能會帶來寬展面上隱性折疊,，直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量；
5,、矩矩系統(tǒng)的軋件因?qū)捀弑容^大,，對導(dǎo)衛(wèi)系統(tǒng)的依賴性比較大，可能會造成工藝不順而導(dǎo)致開發(fā)失�,�,；
6、在傳統(tǒng)延伸孔型系統(tǒng)中,，一般要間隔出現(xiàn)一個(gè)中心對稱的孔型,，以便于計(jì)算延伸和寬展，更好的使不均勻變形在軋制過程形成規(guī)范化；
矩矩系統(tǒng)和方矩系統(tǒng)的比較見下表
內(nèi)容方矩系統(tǒng) 矩矩系統(tǒng)
延伸率 1.35----1.4 1.4-----1.5
壓下率 30——50% 50%以上
寬展計(jì)算誤差5%左右誤差11%
寬展現(xiàn)象單鼓和雙鼓交替全部雙鼓
軋件脫方現(xiàn)象稍微嚴(yán)重較輕
導(dǎo)衛(wèi)要求不高很高
軋件質(zhì)量不容易產(chǎn)生折疊和裂紋風(fēng)險(xiǎn)高
主電機(jī)負(fù)荷一般大
應(yīng)用情況較多少

工藝參數(shù)的確定
目前根據(jù)我單位的實(shí)際情況,，我們設(shè)計(jì)了從粗軋,、中軋、和精軋三個(gè)階段,，摸索階段定在粗軋區(qū),，所以所有的參數(shù)以粗軋為設(shè)計(jì)開發(fā)依據(jù)，具體如下：
現(xiàn)階段工藝和相關(guān)參數(shù)：
全線18架短應(yīng)力線軋機(jī),，粗,、中、精軋各有6架平立交替布置,，立式軋機(jī)為上傳動,。粗軋機(jī)架間距為2m，中軋機(jī)架間距為2.5m,，為了在中軋機(jī)架出較大規(guī)格的產(chǎn)品,，在11～12架之間設(shè)立活套器一個(gè)，間距4.5m,，粗軋的平均延伸系數(shù)為1.336,，中軋的平均延伸系數(shù)1.278——1.304，精軋平均延伸系數(shù)為1.26,。全線采用橢圓一圓孔型系統(tǒng)（1架箱型,，2架立箱），主要參數(shù)見表1
表1 主軋機(jī)參數(shù)表
機(jī)架號孔型軋輥尺寸(mm) 電機(jī)功率（KW）電機(jī)轉(zhuǎn)速（RPM）
粗軋 1H 箱 φ610/φ520×760 400 600/1300
2V 立箱 φ610/φ520×760 400 600/1300
3H 橢圓 φ610/φ520×760 400 600/1300
4V 圓 φ610/φ520×760 400 600/1300
5H 橢圓 φ610/φ520×760 500 600/1300
6V 圓 φ610/φ520×760 500 600/1300
中軋 7H 橢圓 φ430/φ370×650 500 600/1300
8V 圓 φ430/φ370×650 500 600/1300
9H 橢圓 φ430/φ370×650 600 600/1300
10V 圓 φ430/φ370×650 600 600/1300
11H 橢圓 φ430/φ370×650 600 600/1300
12V 圓 φ430/φ370×650 600 600/1300

坯料150*150*8000,，
開發(fā)鋼種：HRB335,，HRB400，40Cr,，45A,，45，35,，25,，20等，
粗軋出口斷面：71圓鋼,，面積3957mm
6#軋機(jī)軋制速度：0.909——1.706
參數(shù)制定：
目前暫時(shí)不考慮6#軋機(jī)同7#軋機(jī)的孔型接口計(jì)算過程如下：
確定6#軋機(jī)的軋件斷面：F6=4013mm，斷面為：63,。35,，
選用64*64mm，面積調(diào)整為4096,；
總延伸系數(shù)為：F坯/F6=5,。4932
平均延伸系數(shù)為：μ平均=1。3283
根據(jù)延伸系數(shù)的分配原則，先初步分配如下：

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:05:48

機(jī)架號 1 2 3 4 5 6
μ 　1.7556 　　　　　　1.7952 　　　　　　　1.7430
μ 1.32 1.33 1.32 1.36 1.31 1.331
面積 17045 12816 9709 7139 5450 4094
這樣2,、4,、6架的軋件尺寸就設(shè)計(jì)成：113.21、84.49,、63.98的方鋼,，為了測量和計(jì)算，調(diào)整為：114,、85和64的方鋼,，所以延伸系數(shù)相應(yīng)調(diào)整為：
μ1~2=1.7313, μ3~4=1.7988, μ5~6=1.7639
調(diào)整后的延伸設(shè)定為：
機(jī)架號 1 2 3 4 5 6
μ 　　1.7313 　　　　　　　1.7988 　　　　　　1.7639
μ 1.3017 1.33 1.3627 1.36 1.3252 1.331
面積 17285 12996 9537 7225 5452 4096

寬展
寬展的確定：
寬展的意義，在軋鋼時(shí)非常關(guān)鍵,，如果寬展計(jì)算的誤差太大那么對軋件在各個(gè)機(jī)架的延伸是不準(zhǔn)確的,，最終獲得不了預(yù)期的軋件斷面，導(dǎo)致連軋常數(shù)失效,，最終導(dǎo)致軋制時(shí)可能出現(xiàn)堆拉關(guān)系失調(diào),，出現(xiàn)軋鋼事故，導(dǎo)致開發(fā)失敗,，根據(jù)各家單位選用寬展計(jì)算公式來看,，對Z。Wusatowski公式選用較多,，同時(shí)開發(fā)者認(rèn)為,，S。Ekelund公式也可以作為選用公式的備用公式,，以便檢驗(yàn)和備份,，下面對這兩個(gè)寬展公式進(jìn)行羅列和比較：
一、S.Ekelund（愛克倫達(dá)）寬展公式
該公式的表達(dá)式是：
Bh2＝8m(RΔh)1／2＋BH2－2×2m(H＋h)(RΔh)1／2ln(Bh／BH)
其中：m＝[1.6f(RΔh)1／2－1.2Δh]／(H＋h)
其中：鑄鐵軋輥的摩擦系數(shù)f＝0.8(1.05－0.0005×t℃)
鑄鋼軋輥的摩擦系數(shù)f＝1(1.05－0.0005×t℃)
二,、Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式
該公式的數(shù)學(xué)表達(dá)式是：
β=λ－ω
ω=exp(-1.269×εd 0.556×δ)
δ=b0/h0; εd=h0/D; λ=h1/h0; β=b1/b0

當(dāng)進(jìn)行大壓下時(shí),，式中的1.269變?yōu)?.3457，0.556變?yōu)?.968,。

各大文獻(xiàn)的介紹可以得知,，在選用寬展公式時(shí)，首次選用均是Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式,，所以我們選用Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式：
基本條件：b0=150
H0=150
D=500
計(jì)算得：

機(jī)架面積寬展壓下寬展系數(shù)
22500 150 150
1 17285 161．86 106．79 0.2745
2 12996 112.07 115.96 0.1580
3 9537 131.62 72.46 0.3543
4 7225 75.9 95.18 0.1266
5 5452 120.45 45.24 0.6328
6 4096 46.93 87.27 0.1201

經(jīng)過計(jì)算使用寬展公式計(jì)算出來的參數(shù),，參考相關(guān)文獻(xiàn)，最后決定由1#軋機(jī)開始入手,，對個(gè)別參數(shù)考慮現(xiàn)場的實(shí)際參數(shù)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整,，從4月份開始，對1#軋機(jī)的投入使用進(jìn)行了大量的參數(shù)跟蹤,，目前認(rèn)為,，在方軋件向矩形軋件軋制的時(shí)候?qū)捳瓜禂?shù)和壓下量的控制范圍應(yīng)當(dāng)如下：當(dāng)壓下率大約在30%左右時(shí),，他的寬展系數(shù)在0.30----0.33左右波動，此時(shí)利用Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式的常規(guī)公式基本準(zhǔn)確,，所以根據(jù)此規(guī)律,，在1#軋機(jī)的壓下規(guī)程上認(rèn)為只要可以順利咬入，壓下量設(shè)定在45——50比較合適,；經(jīng)過大量的實(shí)踐發(fā)現(xiàn),，1#軋機(jī)的軋件斷面基本在102——105*166——170左右波動；

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:06:24

同時(shí)由于1#軋機(jī)的投入使用,，對2#軋機(jī)的箱型孔的孔型寬展進(jìn)行了大量的觀察實(shí)驗(yàn),，發(fā)現(xiàn)在116*116的近似方箱型孔的使用當(dāng)中，孔型側(cè)壁斜度上大約有50%的側(cè)壁沒有過鋼現(xiàn)象,，認(rèn)為在2#軋機(jī)的方箱形孔的側(cè)壁斜度作用沒有強(qiáng)調(diào)的重要,，所以根據(jù)方箱形孔的觀察認(rèn)為，在2#軋機(jī)將軋件軋制成方形軋件的寬展,，在同等壓下率的條件下應(yīng)當(dāng)稍微大于箱型孔,，所以根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，將2#軋機(jī)的寬展系數(shù)設(shè)置為0.26比較合適,，在壓下率變化不大的情況下,，這個(gè)參數(shù)具有推廣的價(jià)值。
根據(jù)1#,、2#軋機(jī)工藝參數(shù)的調(diào)整,，并在過鋼量4萬噸的基礎(chǔ)上，同時(shí)也觀察新軋槽和老軋槽的變化同時(shí),，參考經(jīng)驗(yàn)參數(shù)和數(shù)據(jù)文獻(xiàn)的數(shù)據(jù)（見下表）,，
韋東濱,程鼎,吳迪,白光潤, 在《無孔型軋制壓下規(guī)程制定方法的實(shí)驗(yàn)研究》一文中的實(shí)驗(yàn)參數(shù)
道軋件軋件軋前壓下率鼓形率鼓型高
次高度寬度高寬比 /% ×0.01 　
0 47.61 63.82 　　　　
1 44.27 54.09 1.336 30.63 7.014 3.105098
2 37.27 50.24 1.222 31.1 6.896 2.570139
3 32.34 43.56 1.348 35.63 9.631 3.114665
4 27.38 38.36 1.347 37.14 12.17 3.332146
5 23.55 32.98 1.401 38.61 12.68 2.98614
6 20.4 28.57 1.401 38.14 　　
7 17.81 24.95 1.4 37.65 　　
8 20 20.1 1.401 19.83 　　
注：該實(shí)驗(yàn)是在300實(shí)驗(yàn)軋機(jī)上的軋制鉛棒的參數(shù)，沒有考慮連軋和小張力
根據(jù)以上情況,，我們設(shè)計(jì)了并調(diào)整了相關(guān)參數(shù),，相關(guān)經(jīng)驗(yàn)如下：
在無孔型軋制當(dāng)中，沒有軋槽的限制寬展,，所有寬展類型均屬于自由寬展,，因此選用寬展孔型的寬展經(jīng)驗(yàn)參數(shù)必須慎重，另外如果選用大壓下的弧邊軋制法的寬展在本工藝?yán)锊痪邆鋮⒖夹裕?br /> 選用過程：
1）4月,，對1號軋機(jī)的投入使用前,，參考了平箱孔的寬展系數(shù)，并做適當(dāng)?shù)姆糯筇幚�,，�?jīng)過實(shí)踐認(rèn)為,，在壓縮比30%左右，獲得寬高比小于1,。5料型時(shí)可以考慮寬展系數(shù)在0。25——0。4左右波動,；
2）5月,，當(dāng)2號軋機(jī)投入使用時(shí)，參考立箱孔的寬展系數(shù),，并做適當(dāng)?shù)奶幚�,，�?shí)踐認(rèn)為在當(dāng)壓縮比小于30%，獲得料型寬高比小于1,。2時(shí),，可以考慮寬展系數(shù)在0。2——0,。35左右波動,；
3）對于其他號軋機(jī)的寬展系數(shù)可以參考1）和2）中的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整（考慮溫度，鋼種,，軋制速度,，和軋輥直徑的影響）
4）立矩形料進(jìn)入立箱型孔時(shí)，可以不調(diào)整任何參數(shù),；
5）方型料進(jìn)入平橢圓孔時(shí)要充分考慮橢圓孔的寬展系數(shù),，比元孔進(jìn)入橢圓孔時(shí)要小，要突破經(jīng)驗(yàn)數(shù)0,。6——0,。9的下限；
6）立矩形料型進(jìn)入圓孔時(shí)的孔型的寬展系數(shù)要比橢圓——圓孔系統(tǒng)圓孔中的寬展系數(shù)大,，較圓孔寬展經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)0,。3——0。6的中間范圍,；
經(jīng)過設(shè)計(jì)和合理的調(diào)整,，目前我門開發(fā)的適合我們自己連軋的壓下規(guī)程和相關(guān)參數(shù)，見下表：

粗中軋機(jī)的壓下規(guī)程表
機(jī)架面積延伸率軋制速度軋輥轉(zhuǎn)速寬展壓下軋輥直徑咬入角
0 22500 　　　 150 150 　
1 16495 1.364 0.16 6.1152 165 100 500 25.85504
2 12544 1.315 0.2104 8.041488 112 112 500 26.63323
3 9176 1.367 0.287617 10.9927141 124 74 500 22.49336
4 7058 1.3 0.373902 14.29052832 84 84 500 23.08562
5 4795 1.472 0.550384 21.03565769 94 51 500 20.94343
6 4096 1.291 0.710545 27.15703408 58 64 500 19.95856
7 3011 1.36 0.966341 46.16695794 70 39 400 17.7394
8 2452 1.228 1.186667 58.74924803 50.1 49 386 16.56288
注：1,、目前因?yàn)榭紤]40——45的圓鋼將從10道次出成品所以中軋后幾個(gè)機(jī)架目前沒有開發(fā),，
2、螺紋鋼的成品前孔目前正在開發(fā)當(dāng)中,，已經(jīng)有個(gè)別的規(guī)格已經(jīng)投入使用,，正在推廣當(dāng)中。
經(jīng)過半年的開發(fā)和推廣,，該工藝已經(jīng)逐步成熟,，取得的效果是非常顯著的主要參數(shù)見下表：
推廣經(jīng)驗(yàn)：
1、認(rèn)為在棒材連軋機(jī)上全過程推廣無槽軋制是可行的,；
2,、寬展系數(shù)的確定不要完全依靠理論計(jì)算,，要結(jié)合現(xiàn)場情況；
3,、中間軋件的脫方對最終產(chǎn)品沒有任何影響,；
4、上道次的軋件脫方不會累積到下道次當(dāng)中,；
5,、方軋件的脫方比矩形軋件的脫方嚴(yán)重
6、連軋機(jī)開發(fā)無槽軋制軋件對導(dǎo)衛(wèi)的依賴性不大
7,、無槽軋制對主電機(jī)的負(fù)荷減少幅度較大
8,、無槽軋制對軋件的除鱗效果比較明顯
9、無槽軋制可以消除孔型軋制帶來的微小裂紋和二次氧化對軋件的污染（微小裂紋夾雜二次氧化層）
10,、矩形軋件軋制成方形軋件的延伸率比較理想,，并且可以獲得在臨界狀態(tài)的比較理想的雙鼓型斷面；
11,、軋輥等工模具可以大幅度提高共用性,，同時(shí)耐用性大幅度提高
12、軋機(jī)間距對無槽軋制的開發(fā)中軋件產(chǎn)生脫方?jīng)]有必然聯(lián)系,；

重慶鐵匠 · 發(fā)表于 2008-7-29 23:12:06

文中版式錯行,，我沒有編輯，大家將就看,，如果有什么疑問,，請留言，我會同大家一起探討

過街蛤蟆 · 發(fā)表于 2008-7-30 09:11:56

國內(nèi)有一些廠家采用,，軋普碳的棒材和線材前10幾架都行,，但有些問題，所以,，完全取代‘箱’孔型還不太可能,，好像八鋼用過，還有幾個(gè)鋼廠都用過,，配輥少了,，成本降低，是發(fā)展方向,，

老鷹 · 發(fā)表于 2008-7-30 09:22:49

請上傳插圖,，否則難以交流。插圖上傳很簡單的,，請看http://bbs.cmiw.cn/faq.php

一兩酒 · 發(fā)表于 2008-8-2 21:45:57

應(yīng)該適用于簡單斷面的軋件吧,？
其導(dǎo)衛(wèi)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和傳統(tǒng)設(shè)計(jì)是否有特殊之處？

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